to

xB> B>

2"S

ф5

В)-3

-~J "

2g

*-3

2 Ф

I 1= н §

Ь -x (j ~ B)

B)

I § 1

Ф B)

T3

a>

2 н

Ф "D

О

E

to Ф

B)I

2s

ФX H

В)x

L B>

N) 2 о Ф

H

2 2

ГО

o\ B)

8i

?"a

£о

Ф2

Оi

"DI

В)Ф

•Ь

ь

< В)

О н 2

ф о

X

о

1з О

11

гоф

з-з

иВ)

-о- (л

I °

2

? 0 В) =1

£ "О

-а го

fi

§1

2 "5

л CD

в> , о 1

и

ф а

5"Я

Фо

ТдГО

iа

Ф ТЗ "О а Ф 2 ><

5 ф

II

ф

о S *

о

о" Ф

? -

lilt I i 1 i i п 1 и 11 I i i \ i I i i i i I и i i I iJ i I i I i I

ОптималбнЬ/й объем, дм3

I. i i i i I

00

1 L

% § E3 § f S3

• iiln.nl) •

III nil

Illlillll

Резонансная частотаРд.Гу

сл

3 «=>

§ Й? £Я 5

I riiiniiiiliiiili 111 I I I II I i I 1 1 I

Резонансная частота Fb,V4

ТГ т 1 Т. i i 717* i i i

5*1 Caj inj Na

j I i I i i i i I i I i I 1

Оптимальней объемам3

Uu

Ц I I I I I I I ll I I I llllllllll III lllillll I I I I I I

Резонансная частота Р#,Гц

„ w -г. 5; 5; 3§;2>s>

Со

5 *с es:

GO

<а «а «а « Ч «

I I , Inn

LLLUil

•S3

"5a

I lltllll III ll 1111111111 I I I I I I

Резонансная 4acmomaFB,p4

з i

&> i

Ф i "a -i о

.- B)

О

В) Ф

О oj

-1 T- < >

P 5 d

ф 3

CA i

Ф

>" 2 "S

» » 5 S i I

ro

-I T3

B)

o\ tJ E 2 н Ф о- -a о

оо

=1о

Фо

J=о\

?"О I

В)В)

ьX 1

еS :

ь ф

55-

сосг

ь.-

ф

Та ~U

О 1 О 6 "<

5е О го н s

р1 о

о

в> Е тз 5

2 Ф

О

X О

» 8

1 з s ф

1 i-

Оф

2Ф

Еi

2О

лго

S. о

0\ si

§ *

2 ф

г го §1

s ><

2 5

5 1 -1

О Q В)

"н~-о 2 го

ф ф 2 -а з ф

О-с

2*

0и

В)S

1О

сгн

52

ОФ

В)

о5

он

5о

ф в> в> i

о

о о о

ф "а ф

Е й Ф о

1 о

5Ф

Й го

В) л

н В)

° 8

ТЗ

X ф

,8

ТЗ I

Ф В)

(J I

0О

1I в> в>

S if

3 го 5 о

В)

О й о й

ГО I

Е Bi

о\

ч

з: Р О -J

X: СЛ

О й 2 Ь О

ф

ф -~j

й СП

si

со

Й =1 ф TJ

о .

о" Ф

2 2

1" ".....11

JU4-

Оптималоно/и объемам3 » Щ Щ

I i i i I i 111 1111 л 1111

I I I

1 iiiiiiit

Резонансная частота FA,r} сч

р

/ /

§ Ш % 9 \§/«S

и1"1""1" i 11111

Резонансная частота fg, Гу

* S« tj N ni >* , о, <а «лt»i

"I" "I" 11 I i I

О В) з 2 s 2 О

Fg и объему фазоинвертора, определенным ранее, находят длину туннеля (пример на рис.77В). Она должна быть на 35-40 мм меньше внутренней глубины ящика. Если этого не получается, можно несколько изменить конфигурацию ящика, сохранив его объем, или взять другой диаметр туннеля.

Фазоинвертор изготавливают из фанеры толщиной около 20 мм. Если нет такой толстой фанеры, то для повышения жесткости нужно приклеить внутри ящика по диагонали или крестообразно бруски размером 25 х 75 мм. Ящик собирают на винтах и клее и все швы герметизируют. Заднюю стенку рекомендуется крепить шурупами (по пять штук на одну сторону) с фетровой прокладкой. Туннель делают из толстостенной картонной трубки.

Изготовив фазоинвертор и установив в него громкоговоритель, приступают к его демпфированию. Для этого громкоговоритель рекомендуется полностью закрыть с задней стороны слоем стекловаты толщиной 25-50 мм, прикрепляя ее к доске вокруг диффузородержателя с помощью кольца, привинченного шурупами или винтами. Достаточность демпфирования проверяется с помощью схемы, приведенной на рис.78. Сопротивление резистора R берется около 0,5 Ом. Если же известен коэффициент демпфирования К усилителя, с которым будет работать агрегат, и сопротивление звуковой катушки громкоговорителя переменному току r, то его можно определить из формулы R = r/К, Ом.

Переводя переключатель из одного положения в другое, прислушиваются к щелчку в

громкоговорителе. Если он вполне отчетлив и нет "бубнения" или "звона", значит демпфирование достаточно. Окончательное решение принимают после прослушивания оркестровой музыки с хорошо выраженными басами и верхними нотами.

Часто встречается необходимость добавления к оконечному усилителю предварительного усилителя и регулятора тембра. Регуляторы тембра служат для плавной регулировки частотной характеристики усилителей. Наибольшее распространение получили RC регуляторы мостового типа. Принципиальная схема такого регулятора приведена на рис.79. Расчет регуляторов тембра по методике Л. Ривкина (Р-1/69) можно проводить по номограммам на рис.80 и рис.81, а также с

Подъем частотной характеристики на низких частотах тн = +17 дБ; Подъем частотной характеристики на высоких частотах mg = +17дБ; Нижняя частота регулировки тембра НЧ тн = 30 Гц; Верхняя частота регулировки тембра ВЧ fg = 18 кГц; Rhh = RB = 47 кОм.

1.Из таблицы для полного диапазона регулировки тембра тн полн = 34 дБ находим значение В>70. Принимаем В = 100, тогда R2 == 470 Ом.

2.Из номограммы № 1 для тн = 17 дБ и В =100 находим mg =17,8 дБ.

3.Из таблицы для гпв =17,8 дБ находим А = R1/R2 = 10; А0 = А/(А+1) = В0 = 0,91; К0 = 0,09.

Из номограммы № 2 для сопротивления эквивалентной схемы при А=10 на НЧ гн = R2 = 470 Ом; тн = 17 дБ; fH = 30 Гц находим Сн = 10 мкф, Сн/А = 0,1 мкф.

4.Приняв Г = RR3 = 10, найдем R3 = 4,7 кОм. Из номограммы № 3 для

эквивалентного сопротивления схемы на ВЧ rg

РАСЧЕТ РЕГУЛЯТОРА ТЕМБРА

характеристики:

= R3 = 4,7 кОм; mg = 17 дБ и fg = 18 кГц

находим СВ = 0,02 мкф; СВ/А = 2000 пф.

Рассчитанный регулятор тембра имеет коэффициент передачи в некорректированной части диапазона (на средних частотах) К0=0,09. Частотный баланс схемы наступает

при А0 = В0 = 0,91, поэтому для плавной

Рис.79

регулировки тембра необходимы переменные резисторы с обратной логарифмической зависимостью (кривая В). Для обеспечения расчетной глубины регулировки тембра необходимо,чтобынагрузочное

сопротивление регулятора тембра было